10. metodo 3 del proyecto de reglamento cirsoc 102: procedimiento del tunel de viento



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10.- METODO 3 del PROYECTO DE REGLAMENTO CIRSOC 102:
PROCEDIMIENTO DEL TUNEL DE VIENTO

10.1.- Campo de Validez

Los ensayos en túnel de viento se deben utilizar para los casos que se consideran en el artículo 5.2. (CIRSOC 102). El ensayo en túnel de viento se admite en reemplazo de los Métodos 1 y 2 para cualquier edificio o estructura.



“Condiciones de Ensayo

Los ensayos en túnel de viento, o ensayos similares empleando fluidos diferentes que el aire, que se usen para la determinación de cargas de viento de diseño para cualquier edificio u otra estructura, se deben realizar de acuerdo con este artículo. Los ensayos para la determinación de fuerzas y presiones medias y fluctuantes deben reunir la totalidad de las siguientes condiciones:


1. La capa límite atmosférica natural ha sido modelada para tener en cuenta la variación de la velocidad del viento con la altura.

2. Las escalas pertinentes de macro longitud (integral) y micro longitud de la componente longitudinal de la turbulencia atmosférica están modeladas aproximadamente a la misma escala que la usada para modelar el edificio u otra estructura.

3. El edificio u otra estructura modelada y las estructuras y topografía circundantes son geométricamente similares a sus contrapartes en escala natural, excepto que, para edificios de baja altura que reúnan los requisitos del artículo 5.1, se permitirán ensayos para el edificio modelado en un único sitio de exposición tal como se define en el artículo 5.6.1.

4. El área proyectada del edificio u otra estructura y alrededores modelados es menor que el 8% del área de la sección transversal de ensayo a menos que se haga una corrección por bloqueo.

5. Se ha tenido en cuenta el gradiente de presión longitudinal en la sección de ensayo del túnel de viento.

6. Los efectos del número de Reynolds sobre las presiones y las fuerzas están minimizados.

7. Las características de respuesta del instrumental del túnel de viento son consistentes con las mediciones requeridas.

Respuesta Dinámica

Los ensayos realizados con el propósito de determinar la respuesta dinámica de un edificio u otra estructura deben respetar los requisitos del artículo 6.2 (CIRSOC 102). El modelo estructural y el análisis asociado deben considerar la distribución de masa, rigidez y amortiguamiento.



Limitaciones

Limitaciones sobre velocidades de viento

No se permiten variaciones de la velocidad básica de viento con la dirección a menos que el análisis para velocidades de viento satisfaga los requisitos del artículo 5.4.2. [1]

10.2.- Generalidades

El túnel de viento es un canal por donde se hace circular el aire a una determinada velocidad. Posee cámaras de ensayo donde se coloca el modelo en escala reducida que guarda determinadas semejanzas con el prototipo y se miden diversos parámetros que se extrapolan a los valores reales.

Los primeros túneles no representaban el viento natural y el flujo de aire reducido era de un escurrimiento laminar uniforme con escasa turbulencia y se utilizaban para el estudio de aviones en modelos reducidos.

Como aún no se había desarrollado una técnica que permitiera representar el viento natural, se los utilizó en modelos de construcciones. En ese sentido, en el año 1953 el Prof. Willie utilizó el túnel aerodinámico del Instituto Fottinger en Alemania para analizar una estructura de doble curvatura con forma de paraboloide hiperbólico, cuyo modelo vemos en la fig.10.1. Se observa la cámara de ensayo con el modelo colocado y el operador midiendo las presiones ejercidas por el viento en un multimanómetro de 20 tubos. En Fig. 10.2 se presenta el modelo visto desde arriba para distintas direcciones de viento. Cada rectángulo coincide con un punto de medición y su tamaño es proporcional a la presión. los negros indican presiones y los blancos succiones.

La Norma Francesa NV 65 del año 1965, que fue adoptada por el Reglamento CIRSOC 102 presenta coeficientes de presión obtenidos en túnel aerodinámico donde no se tiene en cuenta la turbulencia y no existe representación de capa límite.




Foto 10.1




Foto 10.2






10.3.-Leyes de semejanza




10.3.1.- Semejanza geométrica


Los modelos deben tener una relación total de dimensiones con el prototipo, semejanza de detalles y de rugosidad (Fig. 10.1). Deben ubicarse en la mesa de ensayo, respetando el entorno existente en el prototipo (otros edificios u obstáculos diversos). La relación entre dos dimensiones homólogas de modelo y prototipo será:


escala de longitudes = dm/ dp = Lm/ Lp

L =dimensión genérica






10.3.2. – Semejanza cinemática

La distribución de velocidades medias y las características de la turbulencia deben ser análogas entre modelo y prototipo.




escala de velocidades

Vm = velocidad en un punto del flujo simulado en el túnel

Vp = velocidad en el mismo punto del flujo real
La relación entre módulos de las velocidades en todos los puntos de ambos escurrimientos debe ser constante.

Para conseguir características semejantes de turbulencia entre modelo y prototipo, se deben determinar experimentalmente el espectro de potencia, el factor de escala y el perfil de intensidad de la componente longitudinal de la turbulencia (ver punto 10.5).



10.3.3. – Semejanza dinámica

Las fuerzas actuantes sobre una estructura son:


Fg = Fuerza de gravedad

Fp = Fuerza de presión

Fi = Fuerza de inercia

F= Fuerza de viscosidad


La relación entre los módulos de fuerza debe ser constante en todos los puntos homólogos de modelo y prototipo.

= escala de fuerza

λp = pm / pp = Constante “ escala de presiones


Fm = Fuerza actuante en un punto del modelo

Fp = Fuerza actuante en un punto homólogo del prototipo

pm =Presión actuante en un punto del modelo

pp =Presión actuante en un punto del prototitpo

No se considera la Fuerza de gravedad porque el peso del volumen de aire es despreciable a los efectos aerodinámicos.
Fuerza de inercia; Fi = m . a (10.1)
La densidad ρ = m/Vol = m/L3 m = ρL3 (10.2)
La aceleración será:

a = V/t V = e/t = L/t t = L/V

a = V2/L (10.3)
Reemplazando la (10.2) y la (10.3) en la (10.1)::
Fi = ρ.L3.V2/L = ρ.L2.V2 (10.4)

Fuerzas de viscosidad:


En .3.1. (3.18) se vio que la tensión viscosa era:

La fuerza de viscosidad será:


= (ή dV/dz ). S =( ή dV/dz.).L2 (10.5)
Si se usan valores finitos;
= (ή V/ L.) L2 = ή V-L
S = sección sobre la que actúa = L2

Estableciendo la relación entre Fi y:



(10.6)
Re es el Número de Reynolds que debe ser igual para modelo y prototipo. Si Re es grande, (caso de las construcciones) prevalencen las fuerzas de inercia sobre las de viscosidad.

Re es difícil de reproducir en los modelos y pueden tolerarse diferencias en cubiertas planas. En cubiertas curvas no, pero existen técnicas que también permiten Re menores

Fuerzas de presión:
Por existir semejanza dinámica las presiones son iguales y determinando las presiones en el modelo mediante el coeficiente de proporcionalidad λF podemos conocer las presiones del prototipo.

Se analiza una estructura y su modelo. (Fig. .10.2)




Fig. 10.2


ρ V2 ρ


(10.7)

Los coeficientes de presión media medidos en el modelo son iguales a los reales en el prototipo.



10.4.- Túnel de viento de capa límite
Existen dos clases de túneles de viento, los túneles aerodinámicos y los de capa límite. Los primeros son de uso aeronáutico, utilizan flujo uniforme de baja turbulencia y antiguamente eran utilizados para ensayos de estructuras. Posteriormente se consiguió simular el viento natural en el túnel y se modificaron las dimensiones. Blessmann [4] describe la historia de los túneles desde su creación en 1871. Los túneles de capa límite reproducen la capa límite en una determinada escala permitiendo el uso de modelos reducidos

10.4.1.- Túnel de circuito cerrado (Foto 10.3)



Foto 10.3





Foto 10.4.- Túnel vertical de retorno de la Universidad de California - U.S.A. [Ref. 45]


Foto.10.5.- Túnel vertical de retorno de la Universidad de Pittsburg- U.S.A [Ref 45]

10.4.2 –Túnel de circuito abierto

10.4.2.1. Túnel de la Universidad Federal de Rio Grande do Sul- Brasil (Foto 10.5)


Foto 10.6

10.4.2.2.- Túnel de viento del Instituto de Estabilidad de la Universidad Nacional del Nordeste- Argentina. (Foto 10.7)



Foto 10.7

V
PLANTA

VISTA
ENTILADOR AXIAL TIPO AEROFOIL Modelo 88-J

(
Fig. 10.3 – Dimensiones del Túnel


Velocidad de Rotación: 720 rpm)

Motor: Asíncrono Trifásico (Pot. 100 Kw)

Velocidad máxima del viento: 25 m/s en vacío

Re = 2.74.106



Pag. 116

Foto 10.7

VISTA INTERIOR DEL TUNEL DESDE LA MESA Nº 2 HACIA EL DIFUSOR


Foto 10.8. Iglesia Catedral de la Plata. Estudio de torres, torreta y pináculo a construir, medición de presión media y fluctuante en puntos determinados (Esc: 1:150)


Foto 10.9. Estadio de fútbol. Estudio de la cubierta metálica del estadio

Racing Club (Esc. 1:200).


10.4.2.2.1.- Equipamiento del Túnel


  • 1 Unidad de presión SCANIVALVE compuesto por:

Scanner con conector mod. 48D9-1/2 para aplicación de presiones de 0,1 a 100 psi, con 48 pórticos.

Transmisor de posición odd-even mod. DOTM-48.

Solenoid stepper drive DS4-48.


  • 1 Unidad de Interfaz digital mod. SDIU MK5, 230 VAC con tarjeta A/D mod.

  • 155617 para 50Hz.

  • Módulos de anemómetro marca DANTEC compuesto por:

1 CTA mod. 56001

1 Puente compensador de temperatura mod. 56C14

1 Condicionador de señales mod. 56N20

1 Unidad de valor medio mod. 56N22

1 Linealizador mod. 56N21

1 Unidad RMS mod. 56N25

1 Main Frame mod. 56N12

1 Unidad procesadora analógica mod. 56N23

6 Gold plate probe mod. 55R42

3 Conical Film probe mod. 55R42

1 Shorting probe mod. 55H30

2 Probe syppor mod. 55H20

1 Mounting Tube mod. 55H150

1 Probe support Chuck mod. 55H136

1 Platinum Plated Tungsten wire 9055B3781

1 Barómetro aneroide



  • Equipo SYSTEM 4000 – para análisis de tensiones y ensayo de materials con un software preprogramado, para 20 canales ampliable. Acepta strain gages, termocuplas, LVTD, células de carga y otros transductores.

  • 1 computadora PC con procesador Pentium .... monitor color e impresora.

  • Puente de Medición de deformaciones con 4 canales.

10.4.2.2.2.- Simulación de viento natural


La simulación de viento natural es el modelado físico del escurrimiento turbulento de capa límite atmosférica en un túnel de viento, y consiste en reproducir los parámetros que caracterizan a ese escurrimiento lo más posible dentro del túnel. Una de las razones por las que se simula es ayudar a entender los escurrimientos en la atmósfera, y la otra, resolver problemas de Ingeniería tales como, predecir cargas de viento, realizar estudios de confort o difusión de poluentes [Plate, 1982].Este trabajo apunta al estudio de cargas de viento sobre estructuras en la capa limite atmosférica neutralmente estable, que es la condición representativa del comportamiento del viento durante las tormentas más estudiadas en Ingeniería Estructural, y sirve de base a la mayoría de las normas de vientos. Para este caso en particular, es posible relajar las condiciones de semejantes en la simulación del escurrimiento en túnel de viento.

En realidad, se acepta que para el modelado apropiado de la capa límite atmosférica, bajo condiciones de vientos fuertes en estabilidad neutra, se requiere reproducir en el túnel de viento, las siguientes características [Surry, 1982]: - Variación espacial de las velocidades medidas.-

Distribución espacial de las tres componentes de intensidad de turbulencia. – Distribución de las escalas longitudinales y laterales de turbulencia.- Espectro de potencia de las tres componentes de turbulencia. El análisis de la turbulencia, con frecuencia se limita a la componente longitudinal.

Existen diversas técnicas de simulación que , difieren en los dispositivos que utilizan con el fin de una mejor reproducción del perfil de velocidades medias y los parámetros turbulentos. En este trabajo, se analizará una simulación de espesor total de la capa limite atmosférica, hecha a partir del método propuesto por Couniham[1969, 1970, 1971, 1972, 1973].

Se parte de intentar reproducir un escurrimiento de capa limite correspondiente a un terreno de categoría IV, que de acuerdo a la norma NBR – 6123[1988], se define como: “Terrenos cubiertos por obstáculos numerosos y poco espaciados, en zona forestal, industrial o urbanizada. La cota media del tope de los obstáculos se considera igual a 10m”. La ley potencial que se utiliza para caracterizar los distintos terrenos, tiene la forma:
(10.8)
Para este caso particular, los valores del exponente  de la ley potencial, la altura gradiente y la altura de rugosidad de acuerdo con la fuente citada son:

 = 0,25


= 420 m

700 mm < < 1000 mm


Además, se tiene en cuenta que Counihan [1971] establece: , y el intervalo de validez para  que se adopta según los valores recopilados por Blessmann [1955] es:

Para la simulación de espesor total por el método de Counihan, de acuerdo a estos valores de diseño, se obtiene una barrera de 23 cm de altura y 4 generadores de vorticidad elípticos de 1,42 m de altura. Para la rugosidad se determina la utilización de elementos prismáticos de 30 x 30 mm en la base y 22 mm de altura, distribuidos en el piso de la cámara de ensayos sobre una longitud de 17 m y una separación entre elementos de 80 mm.
En la figura 10.4, se muestra el perfil de velocidades medias correspondiente a la posición central sobre la mesa II, a partir de los valores experimentales obtenidos con tubos de Pitot-Prandtl, y el ajuste a la ley potencial para determinar el parámetro de la simulación . El relevamiento del perfil, se hace además en dos posiciones laterales que no se muestran en la figura y se observa una gran homogeneidad lateral, dada por la gran similitud del valor  obtenido para los tres perfiles.

E
n la Tabla 10.I, se indican los parámetros de medición y los valores del exponente  correspondientes a cada perfil y que corresponda al tipo de terreno suburbano categoría


Fig. 10.4 Perfil de velocidades medias en la posición central (Counihan)

Tabla 10. I. – Parámetros y valores de α – Simulación de Counihan


Los valores de la intensidad local de turbulencia en función de la altura (z) aparecen en la figura 10.5 como perfiles superpuestos, correspondientes a las mismas posiciones anteriores.

También en este caso, se observa una buena homogeneidad lateral, expresada por la concordancia entre los perfiles. En cuanto a los valores propiamente dichos, de acuerdo a comparaciones con datos atmosféricos dados a través de gráficos y expresiones empíricas [Cook, 1978], se encuentran entre los que corresponden a las categorías de terreno III IV, es decir que son un poco bajos, principalmente en

las posiciones más alejadas del piso del túnel.









E

n la figura 10.6, se observan los espectros que corresponden a la posición central, para 4 alturas distintas que se indican en el gráfico. Se puede apreciar una disminución de la amplitud (energía), a medida que se produce un alejamiento respecto al piso, que se corde con lo observado en el perfil de intensidades de turbulencia. Es importante destacar la buena definición de la zona de exponente “-5/3”, ya que corresponde al rango del espectro de mayor relevancia en análisis estructurales, pues a él están asociados los vórtices que más afectan a las estructuras.

Para establecer comparaciones con datos atmosféricos, es necesario llevar los resultados obtenidos a valores adimensionales. Existen diversas formas de realizar este procedimiento de acuerdo a los parámetros que se utilicen. En este caso, se utiliza .f/2 en ordenadas y f./U en abcisas.

Una vez obtenido el espectro en la forma adimensional, se lo compara con los espectros de diseño obtenidos de datos atmosféricos. Existen a su vez, distintas expresiones que permiten obtener estos espectros de diseño. En este trabajo se utiliza el espectro de Von Kárman [Blessmann, 1995], dado por la siguiente expresión:


(10.9)

La figura10.9 muestra el grado de correspondencia del espectro obtenido a una altura de 38,4 cm desde el piso del túnel con el espectro de diseño a partir de la expresión anterior, observándose una gran concordancia, principalmente en la región de interés en estos casos (exponente –2/3 para el espectro adimensionalizado) (Fig,10. 7).








La escala geométrica que establece la relación entre la capa límite atmosférica y la capa límite simulada en el túnel de viento, se denomina factor de escala de la simulación, determina la escala geométrica para construir el modelo de la estructura que se va a ensayar. Para su determinación existen distintos métodos, pero en este trabajo, se utilizó el procedimiento propuesto por Cook [1978], que parte del cálculo de la longitud de la rugosidad y la escala integral y utiliza la comparación de los espectros medidos con el espectro teórico atmosférico. En cada punto de medición, se obtiene un valor para el factor de escala, y su constancia indica buena calidad de la simulación de la capa límite atmosférica. En esta simulación se determinó un factor de escala de 250, haciendo el promedio de los valores en los distintos puntos de medición.

10.4.4.- Adquisición de datos
Las mediciones de velocidad y turbulencia se hicieron usando un anemómetro de hilo caliente DANTEC 56C, y para varias mediciones de velocidad media se utilizaron tubos de Pitot-Prandtl y un micromanómetro tipo Betz.

Para en análisis espectral, la adquisición de datos se hizo utilizando una placa conversora analógico-digital Keithley DAS-1600, instalada en un computador personal. El procesamiento de datos para la determinación de intensidades de turbulencia y funciones espectrales, se hizo a través de programas específicos en Fortran [Bendat&Piersol, 1986; Press et al., 1990].(foto 10.10)

Actualmente, se estudia la implementación de un sistema de análisis de datos en tiempo real, para las próximas mediciones de presión y velocidad

Foto 10.10 – Instrumental [Ref. 31]


10.4.5.- Trabajos que pueden efectuarse en un túnel de viento de capa límite


  • Simulación de vientos naturales

  • Ensayos estáticos y dinámicos de modelos reducidos de edificios, puentes, pilares, torres de refrigeración, torres de líneas de transmisión de energía eléctrica, chimeneas, etc.

  • Ensayos de aerogeneradores

  • Estudio de confort de peatones alrededor de edificios

  • Estudio de vehículos de automotores

  • Estudios de ventilación interna en edificios

  • Estudios de dispersión de gases y residuos sólidos en la atmósfera


10.4.6.- Comparación con otros túneles de capa límite







Dimensiones de la cámara de ensayos ancho x alto x longitud (m)

Alto-ancho (m)

Motor HP

U max. M/s

Re x 106

1

2.00 x 1.80 x 20.00

11.1

220

45

5.5

2

4.00 x 2.00 x 14.00

7.0

?

30

4.1

3

1.80 x 1.60 x 9.48

5.9

122

30

3.3

4

1.80 x 1.80 x 18.00

10.0

75

27

3.3

5

3.60 x 2.40 x 16.00

6.7

150

18

3.0

6

9.10 x 2.70 x 24.00

8.9

?

15

2.8

7

3.00 x 1.50 x 8.10

5.4

78

26

2.7

8

1.30 x 0.90 x 9.32

10.4

100

42

2.6

9

2.40 x 2.00 x 25.00

12.5

40

18

2.5

10

1.68 x 1.12 x 9.42

8.4

60

30

2.3

11

2.00 x 1.80 x 13.00

7.2

50

18

2.2

12

2.0 x 1.00 x 14.00

14.00

76

20

1.4

13

2.40 x 2.00 x 20.00

10.0

41

10

1.4

14

2.40 x 1.80 x 22.80

12.7

125

20

2.74

Ubicación de los Túneles:




  1. Centre Scientifique et Technique du Batiment, Francia.

  2. University of Oxford, Gran Bretaña.

  3. Ruhr-Universität Bocum, Alemania.

  4. Colorado State University, USA.

  5. Colorado State University, USA.

  6. Marchwood Engineering Laboratories, Gran Bretaña.

  7. City University, Gran Bretaña.

  8. Universidade Federal do Rio Grande do Sul, Brasil.

  9. University of Western Ontario, Canadá.

  10. University of Toronto, Canadá.

  11. Centre Scientifique et Technique du Bâtiment, Francia.

  12. Building Research Station, Gran Bretaña.

  13. University of Sydney, Australia.

  14. Universidad Nacional del Nordeste, Argentina




Pag.


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